传统的隔离开关(如GN19—10)的动静触头间的接触压力一般由弹簧产生，而在分合闸的过程中，动触头始终承受着弹簧的压力。因为隔离开关动静触头间的压力是随着额定电流的增大而增加，所以，当隔离开关的额定电流达到2000A及以上时，分合闸的操作力矩就会相当大，而一般的女值班员也就难以操作了。这样，会造成运行人员的诸多不便。

　　GN22—10隔离开关针对传统产品的弱点，彻底解决了接触压力与操作力矩之间的矛盾，在分合闸的过程中，采用了分步进行的方式：在合闸时，主动轴在转动前约80度角为合闸角，用于转动触刀，使刀闸动触头从开断极限位置运动到合闸位置;在主动轴转动后10度角位移为接触角，用于锁紧机构动作。它通过滑块带动连杆的运动，从而使两侧顶杆推出，磁锁板起杠杆作用，将顶杆的推力放大约5.5倍后压紧在触刀上，形成接触压力。分闸操作，其动作过程与上述合闸过程相反。

　　分步动作的转换是由档板—摇杆—顶销—限动销构成的定位—限动机机构完成。

　　在合闸过程中，触刀在合闸到位后，摇杆被档块推动而带动顶销运动，顶销顶着限动销克服了复位弹簧的作用力而运动，这时，开始转入锁紧运动阶段。当限动销运动到位后，滑块因失去限动销的阻力而开始运动。滑块的运动是通过连杆使两边的顶杆分别向外推出，推动两侧的磁锁板压紧在触刀上;在分闸时，分闸一开始，滑块首先往回运动，通过连杆使两侧的顶杆向内回缩，于是，磁锁板随着顶杆的往返运动而逐渐减小对触刀的压力。当滑块滑动到限动销在滑块与顶销间的贯穿孔时(此时主动轴转动约10度角)，限动销在复位弹簧的作用下，卡住了滑块的运动，且限动销也带动顶销复位，为下一次合闸做好准备。这时，刀闸的触刀开始转入从合闸位置到分闸位置的状态。这样，就实现了动静触头间较少摩擦力的分合闸。从而，大大减少了分合闸的操作力矩。

　　第一次使用GN22—10隔离开关，分合闸轻而易举，从心底里赞许设计者。况且，由于刀闸两侧压紧用的磁锁板在刀闸流过电流而形成磁场的作用下产生锁紧方向的磁力。也就是说，流过刀闸的电流越大，磁锁板所产生的压紧磁力就越强，从而，提高了刀闸的载流能力。

　　顺德市大良站94年共安装了10只GN22—10隔离开关，且都是安装在10kV变低及母联间隔上。运行了三年后，开始发现触头有发热现象，但当时总开关柜的负荷一般不超过1kA，离其额定电流(3150A)还有很大的裕度，为什么会出现发热现象呢?经过对缺陷刀闸的分析，我们发现其锁紧机构出现了问题。主要就是限位销在分闸过程中不能复位，以致在下一次合闸时，滑块由于没有受到限位销的阻碍而在主动轴转动前80度角时即开始滑动，于是，磁锁板在动触头还未插入静触头时即处于锁紧状态。在操作人员合闸冲力的惯性作用下，刀闸合闸到位，但引起了传动轴的变形，于是，刀闸虽然合上了，但由于刀闸的行程不够，致使动静触头间的接触压力大大减少，所以，出现了流过较少电流而刀闸也会发热的现象。

　　开始，还以为这是个别现象，但其它刀闸也相继出现了6次类似的故障温升，可见，这是一个较普遍的现象。因为作为额定电流较大的刀闸，一般设置在变低及母联等总柜上。刀闸的故障必然会引起主变或母线的停电，严重影响了供电的可靠性。如不加以足够的重视，运行检查又不到位，就可能因为刀闸的发热而引起弧光短路，那么，后果就不堪设想了。所以，在这里提出我的一些浅见。

　　根据对故障刀闸进行分析，发现引起故障的原因有：

　　一、顶销、限动销及其运动孔洞因加工粗糙且极易沾污、失油等造成磨擦力增大，造成在分闸时顶销、限动销不能顺利复位，以至在下一次合闸时发生故障。针对这一现象，我们采取了利用停电机会，加强对刀闸的限动机构进行维护工作，其中包括地顶销、限动销、运动孔洞用水磨沙纸打磨并注入适量的润滑油;

　　二、限动机构的复位弹簧因金属疲劳或被滑块损害而引起复位弹簧变形。这时，需要及时更换复位弹簧;

　　三、复位弹簧下方的锁紧螺钉松动，引起复位弹簧的弹力不足。这时，只需要紧固锁紧螺钉即可;

　　四、摇杆的刚性不足，特别在其调整螺钉附近，容易产生变形。此时，摇杆不能准时启动限动机构，引起磁锁板压力不足。这时需要重新对摇杆进行调整。

　　以上在对刀闸处理的同时，还必需重新检查刀闸的各个状态，特别注意总拉杆是否有变形，必要时对刀闸进行重新调整。另外，在维修刀闸的过程中发现，如在分闸的前10度角适当加大操作力度，限动机构复位的机会也会相应增大。

　　此外，针对GN22—10隔离开关故障率特别高的特点，认真组织运行人员正确认识刀闸的操作力度。分闸操作后，注意检查限动机构的顶销是否复位;合闸操作的过程中，发现合闸困难时，不要用力冲合刀闸，避免扩大故障的范围;在完成合闸操作后，一定要在观察窗检查滑块及其磁锁板的状态是否良好，以确定合闸接触压力是否足够，必要时要立即进行调校处理。